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江苏木块燃烧机原理结构图

生物质燃烧机在电站锅炉中的应用

摘要:分析燃烧器稳定着火机理,介绍生物质燃烧机的设计思想,提出这种燃烧装置小油容量的设计方法,计算生物质燃烧机的节油率与现场实测值吻合良好。推荐该方法用于生物质燃烧机小油容量的设计计算。理论分析和现场应用表明,运行的生物质燃烧机撇油时就是可靠的常规煤粉燃烧器。 主汽温和再热汽温均存在达不到设计值的问题。具体表现为:机组正常运行在各种工况再热汽温均无法迭到设计值且两侧存在偏差;主汽温在高负荷(*00 MW以上)和投运A磨煤机(下层煤粉燃烧器)时汽温汽温低于额定值**℃~*0℃,A磨煤机只能作为紧急备用。在改造前测试的A/B/C/D/E磨煤机运行方式,机组负荷限高**0 MW,主汽温降至*0*℃/***℃(左/右侧)。*0 年代中后期,随着我国引进的一批先进的大容量火电机组, 以及引进 ABB -CE 公司技术, 国内自行制造的 *00MW 、*00M W 火电机组和中美合资北京巴威公司制造的 *00M W 火电机组陆续投入运行 , 低 NOx 生物质燃烧机开始用于我国的电站锅炉。此后, 我国投运的 *00MW 、*00MW 机组锅炉均采用了上述或经过改进的低 NOx 生物质燃烧机。*00MW前后墙布置生物质燃烧机锅炉的NOx排放特性及其影响因素的分析* .*.* 运行实践江苏木块燃烧机原理结构图
大中型电站锅炉的冷炉启动及低负荷稳燃总是要消耗大量燃油,燃油的价格比煤粉高得多,用量大或者频繁使用就提高了发电成本,因此,电站锅炉减少用油是提高电厂经济效益的一个亘要手段。生物质燃烧机是一种的稳燃装置,实际应节油效果显著,但到目前为止,对小油煤粉燃烧器的设计还没有一种公认的方法,特别是对于该燃烧装置中的关键设备小油容量基本上是通过试验来确定的。因此,提出一种实用可靠的小油容量计算方法,对进一步推动该技术在电站锅炉上的应用 再次,浓生物质气流的着火热减少。生物质气流着火前。需要加热到着火温度,这部分热量叫着火热o它由加热干煤、生物质气流中所含水份和空气*部分热量组成这部分热量随生物质浓度的变化如图*所示随着生物质浓度的增加。着火热将大幅度减/J\。 图* 燃烧器钝体板磨损* .*.* 运行实绩江苏木块燃烧机原理结构图
是非常重要的。
燃烧器的着火稳定性
煤粉达到着火温度,煤粉气流就会发生着火。对应1kg空气的煤粉气流所需的着火热Qi为:*.*运行调整方面 (*)燃烧器中间钝体板原选用的合金钢材料耐磨强度不够,燃烧器经过一段时间运行后,没有粘贴耐磨陶瓷的部分很快磨穿,造成钝体板断开、脱落。 珠海电厂燃烧器改造项目是结合选择性催化还原法( SCR)脱硝建设进行,为实现炉内低氮燃烧、进一步降低SCR的运行成本,同时也为改善前文所述蒸汽温度等锅炉原始设计缺陷,根据改造依据,决定采用三菱重工新的A-MACT低氮燃烧技术方案,具体改造情况见表*。表*燃烧系统改造前后对比
QF( Ck十肛Cm)(Z    kj/kg    式中Ck空气比热,kj/(kg.℃);
厂一煤粉比热,kj/(kg.℃);
胪一煤粉浓度,kg/kg(C;
砰——煤粉的着火温度,℃;

%一风粉混合温度,℃。

根据以上分析,得出在尽可能利用原始条件,对现有锅炉本体结构改动工作量小,达到低氮燃烧和改善蒸汽温度的改造方案:低氮燃烧器和空气分级燃烧相结合的方案。 试验采用单因素轮换法,即在改变某一工况参数时,其他运行参数保持不变,对主要运行因素变化时锅炉的效率和NOx排放浓度进行测量和计算,并系统地研究各单一因素变化的影响,所有试验均在满负荷条件下进行,针对锅炉燃烧系统的运行特点和具体条件,主要进行了氧量、燃烧结构参数(包括一次风速,中心风量,二、三次风风旦,二次风旋流强度)、磨煤机运行组合方式、煤质变化以及燃尽风量等影响因素的试验研究,*.*燃烧系统概况*.*设备维修方面* 结果与分析 加强运行调整: 锅炉上的应用偏差燃烧由于上部浓煤粉气流所需的着火热少,故易于着火 ,然后点燃下部的煤粉气流,因此燃烧稳定性和低负荷性能好。由于浓侧煤粉气流的空气量少, 故抑制了燃料型 NOx 的生成, 所以 ,即使其温度高 , 热力型 NOx 会增加, 但因前者起主要作用 , 因而浓侧的 NOx 生成会减少 ,淡侧煤粉气流因空气量多, 燃料型 NOx 生成增多 ,但因温度低 ,热力型 NOx 减少, 因而 NOx 生成量也有所减少。炉内气流的旋转完全是依靠一次风喷嘴之间与一次风射流呈 *0°夹角(偏向水冷壁)的两层二次风射流(AB 层和 CD 层)来实流引向低浓度的内侧, 后者则起到使风粉混合物趋于均匀。此外, 在磨煤机和输粉管之间装有固定式的节流缩孔, 以均衡各只生物质燃烧机的一次风量和燃料量。

在四角燃烧的煤粉炉内,煤粉气流的着火热主要由对流换热提供,约占着火热的80010以上,辐射热约占百分之十几,因此,炉膛提供给一次风煤粉气流的着火热又可以表示为Q',:
Q'i∞nmj
式中野一高温烟气的温度,℃;
mj一一次煤粉射流对高温烟气的卷吸

量,kg/kg

微油点火燃烧技术主要是用出力为*0~** kg/h的微油气化油代替复杂的等离子发生器,实现了煤粉的分级燃烧燃烧能量逐级放大,达到点火并加速煤粉燃烧的目的,设备简单可靠,维修工作量小,改造造价低。*直流微油煤粉生物质燃烧机的数值模拟及分析江苏木块燃烧机原理结构图摘要:微油点火生物质燃烧机是近几年发展起来的燃烧技术,介绍了开发微油点火生物质燃烧机的现实意义、工作原理,分析了微油点火生物质燃烧机与浓淡生物质燃烧机等技术特点和优缺点,通过工程应用实例说明微油点火燃烧器不仅技术成熟,且能取得可观经济效益。 /m*v.lll-*)炉膛截/**. ***×炉膛截面热负荷*. *** *. *~*.*(宽×深)/m **.*0* q。/(MW.m-Z)“’燃烧器 ,L **喾竺嚣詈域热负o.** L *—*.o区域高度/m*W,m-z)注:(*)同类设备指设计燃用同类型煤种鬲丙;磊鬲量亚临界强制循环汽包炉;(*)燃烧器区域高度为上、下排燃烧器煤粉喷口中心线之间的垂直距离加*m。

从式可以看出,当煤种、煤粉浓度及一次风速(一次风量)不变时,煤粉气流所需的着火热不变。当锅炉的燃料供应变差或锅炉在低负荷运行时,炉塍的温度水平会随之降低,这种情况下要保证一次风射流着火,即炉膛提供给一次风煤粉气流的着火热不变,从式来看只有通过增大煤粉气流对高温烟气的卷吸量来实现,即煤粉气流的着火点向下游移动。煤粉气流的着火点在一定的范围内移动对煤粉的燃烬影响不大,锅炉仍能稳定燃烧。因此,一般的煤粉炉都有70% MCR以上的负荷自稳定范围,但当锅炉负荷降低到70% MCR以下运行时,煤粉气流着火点的推迟影响到煤粉的燃烬,进而引起炉膛火焰温度继续下降,炉膛火焰温度降低与着火点的不断推后形成恶性循环,这时就会造成燃烧不稳甚至发生灭火。

浓淡燃烧技术是近几年来采用的一种新型燃烧技术。这种技术是通过一些措施把一次风生物质气流分成*股含生物质量不同的气流,即含生物质多的浓气流和含生物质少的淡气流。分别送入炉内燃烧 由图可见, 这种生物质燃烧机的二次风射流轴线向水冷壁方向偏转了 **°, 在炉内形成了一次风在内, 二次风在外的同轴双切圆。二*.* 一次风反切的低 NOx 同轴燃烧系统这种燃烧系统已成功的用于上海吴泾热电厂 *00M W 机组锅炉, 即将投产的外高桥电厂 *00MW 机组锅炉也采用了此系统。低 NOx 同轴燃烧系统基本结构是上部燃烬风加同向偏置的二次风, 即 OFA +CFS 。吴泾热电厂燃烧系统则是上部燃烬风加反向的一次风和 WR 喷咀 ,即 OFA +CFS+WR 。 此次,台州发电厂*与炉大修后启动,在启动初期及低负荷时仅投用微油生物质燃烧机点燃煤粉,而以往在常规启动时一般均需投用*支油助燃,节油效果相当明显。因机组改造后试验时间较长,整个启动过程投用微油系统共投运**实际耗油*.** b而按原方式启动大油的耗油为Q * t在启动初期及低负荷时一般均需投用*支油助燃,需耗油**X *×Q * =***.* b节约燃油约为*0*.* b节油率可达**%,节油效果相当明显。通过跟踪取样分析数据可得出,冷态点火启动时,由于点火初期炉膛温度和二次风温均较低,此时投入给粉机日寸,煤粉燃烧效率约*0%;随着运行时间的增加,炉膛温度及二次风温提商改善了煤粉的燃烧条件,煤粉燃烧效率逐步提高到**%和**%;在点火*h后,煤粉燃烧效率已达**%,平均燃烧效率按*0%计, 实际煤粉消耗量约为:*0*.*×*.0*/Q *0 =***综合计算可节约燃料费用号代表燃烧率信号,汽压控制回路中一般采用热量信号Do作为反馈信号。江苏木块燃烧机原理结构图

生物质燃烧机的设计思想

电站锅炉的点火及稳燃油常常是布置在.二次风喷嘴中,这样布置有许多优点,但它的热功率一般比较大。冷炉启动1次,410 t/h锅炉需耗油20—30670 t/h锅炉需耗油50—70煤质变差或其它原因引起启动时间延长,耗油每次常达200—300如果锅炉参与调峰,每台锅炉的年耗油量有数千吨。因此,节约燃油,以煤代油可以提高电厂的经济效益。

*00*年**月进行了点火试验,试验共持续* h冷炉一次点火成功,炉内火焰明亮,微油生物质燃烧机火焰长约为* rno生物质燃烧机本身二次风冷却效果好,生物质燃烧机壁温约为*00 aC,燃烧器内无结渣。该技术使用至今未发现任何问题。OFA 喷口所形成的炉膛空气分级送入;旋流预混合生物质燃烧机基本性能的冷态试验研究 在进行燃烧调整试验时,笔者分别对变一次风速、调节中心风、变二、三次风比例、变二次风旋流强度等结构参数改变的影响进行了试验,此外,还对调节同层各生物质燃烧机的二、三次风总风量的影响进行了试验,由于*号炉试验时生物质燃烧机结构参数变化影响相对较大,这里主要以该锅炉的结果来描述生物质燃烧机结构变化对锅炉NO。排放量和效率的影响程度,并在采用相同磨煤机组合运行方式(ABCEF磨煤机运行)、燃尽风门自动全开、氧量设定相同等条件下就单因素影响进行了研究.江苏木块燃烧机原理结构图

将油布置在二次风喷嘴中的这种燃烧装置(大油),在锅炉点火或稳燃阶段,首先由大油提高炉膛高温烟气温度,高温烟气再通过对流将热量传递给一次风射流,对于单一的煤粉喷嘴来说,大油燃油中大约1/4的发热量参与其~次风煤粉射流的对流换热,所以大油点火稳燃的效率不高。

* 电厂应用微油生物质燃烧机实例 (**理论分析和工业性实验都说明浓缩比和浓淡一次风的混合是水平浓缩生物质燃烧机*项密切相关的关键技术合适的浓缩比和浓淡一次风的合理混合是水平浓缩生物质燃烧机性能的i。 燃烧方式采用低NO,同轴燃烧系统(LNCFS),在煤粉喷嘴四周布置有周界风(燃料风),每相邻*层煤粉喷嘴之间布置有*层辅助风喷嘴,其中包括上下*只偏置的CFS喷嘴,*只直吹风喷嘴;主风箱上部设有*层CCOFA(紧凑燃尽风)喷嘴,主风箱下部设有*层UFA(火下风)喷嘴,主风箱上方布置有*层SOFA离散燃尽风喷嘴。 综述了生物质浓淡燃烧技术的研究及其在直流生物质燃烧机上的应用情况,提出了浓淡生物质气流的浓度比及二者的混合特性是实现水平浓缩生物质燃烧的关键技术,并在*台**t/h生物质锅炉上进行了比较的工业性试验。后介绍了在*台**0tm锅炉上的应用情况。 改造前锅炉燃烧系统组成:*层(**只)煤粉喷燃器、三层辅助风(二次风)、三层轻油及四层OFA(Over Fire Air燃尽风),详细布置参见表*。改造前煤粉喷燃器为三菱重工设计的水平浓淡燃烧器,分布在炉膛四角各设气动执行机构可上下摆动,大摆角为±**。。 首先,浓生物质气流的着火温度低研究表明[盯不同生物质浓度和不同一次风率的着火温度由图*表示随着生物质浓度的增加,生物质的着火温度降低,着火可以得到改善浓一次风在向火侧形成了稳定的火焰,造成高温环境。淡一次风也会随之及时着火 试验采用单因素轮换法,即在改变某一工况参数时,其他运行参数保持不变,对主要运行因素变化时锅炉的效率和NOx排放浓度进行测量和计算,并系统地研究各单一因素变化的影响,所有试验均在满负荷条件下进行,针对锅炉燃烧系统的运行特点和具体条件,主要进行了氧量、燃烧结构参数(包括一次风速,中心风量,二、三次风风旦,二次风旋流强度)、磨煤机运行组合方式、煤质变化以及燃尽风量等影响因素的试验研究,江苏木块燃烧机原理结构图

将油布置在一次风的喷嘴中,该油的发热量全部用于煤粉气流的升温,因此,这样的油稳燃效果好,油的容量可以比放置在二次风喷嘴中的油小得多,称之为小油,这种燃烧装置在锅炉的启动阶段或稳燃阶段用小油火炬点燃一次煤粉射流燃烧。由于油火焰燃烧稳定,小油热负荷的设计满足煤粉气流的着火热,煤粉气流就可以稳定充分着火,这样形成了煤粉火焰与油火焰的相互支持,从而产生了以煤代油的燃烧效果,这种燃烧装置称之为生物质燃烧机。

小油容量的计算方法【1—

*.*改造方案的选择 图*给出了在*0”倾角旋流叶片下,改变三z得到的生物质燃烧机阻力特性曲线,可以看出,当芯管往缩口伸进* mm之后,生物质燃烧机进入第二自模化区的临界雷诺数Roj= *0 0此时生物质燃烧机的阻力系数增大到. **燃烧器改造概况这种带顶部燃烬风(OFA)喷口的生物质燃烧机开发于 *0 年代中后期,经过不断的改进和完善,在大容量煤粉锅炉上得到了广泛的使用。次风射流偏置后 ,推迟了二次风与一次风风粉混合物的混合 ,有效地减少了着火段的供氧量, 从而抑制了 NOx 的生成。同时, 这种燃烧系统的分级送风方式是生物质燃烧机出口水平方向的空气分级 ,有别于 OFA 的炉膛内的空气分级。此外,这种生物质燃烧机的一次风喷口采用了 ABB -CE 公司开发的宽调节范围煤粉喷口(Wide -range coal nozzle), 这种简称为 WR的煤粉喷嘴由 *0°弯头、带水平导流板的喷嘴体和带波纹型钝体的喷嘴组成, 见图 * 。煤粉气流经过 *0°弯头后, 由于离心作用, 煤粉气流分离成上浓下淡两股, *0 %~ *0 %的煤粉进入上部区域 ,其余 *0 %~ *0 % 的煤粉进入下部区域, 而煤粉气流中的空气基本上按各 *0 %进入上下两区。水平导流板可保持两股气流分层至喷嘴出口, 从而形成所谓的浓淡偏差燃烧。电力部热工研究院对两台锅炉分别进行了三种负荷、多种工况的燃烧优化调整和性能验收试验,表 * 给出了主要试验结果。由表 * 可见,经过优化调整,三种负荷下的锅炉热效率均大于保证值, 其 NOx 排放量随负荷的而增大, 满负荷时的排放量也仅为 **0mg/m*(标), 处于较低的水平。江苏木块燃烧机原理结构图

以贫煤为例,燃烧1 kg煤粉的理论空气量用下式表示:对应的一次风射流的空气质量用下式计算:
ma=0.2x1.15x1.293 Vo-0.297 4 Vo  kg/kg
设煤粉浓度为5 kg/kg(Coal/Ajr),煤粉的着火温度取750℃,一次风粉混合温度冷炉点火时取50℃,稳定燃烧时取260℃,空气的比热取1.028kj/( kg.℃),煤粉的比热取1.09 kj/(kg.oC),则lkg煤粉对应的一次风粉?昆合物所需的着火热:冷炉点火时,稳定燃烧时为Q
Qi=maQ/=327.4 Vo  kj/kg

Q2=maQF229.2 V  kj/kg

锅炉达到了低氮燃烧的改造目的。由于A-PM煤粉燃烧器出口燃烧小环境和炉膛内整体燃烧大环境所创造的低氮燃烧条件,成功降低了炉膛出口烟气的NO.浓度,表*所示为改造前后各典型负荷下SCR入口NO,浓度明显下降。该燃烧系统显著的特点是通过四种手段来抑制 NOx 的生成。江苏木块燃烧机原理结构图

然烧器的热功率为形,(kW),燃煤的发热量为Q幽(kj/kg),燃油的发热量w (kj/kg),设小油的容量满足一次风射流的着火热时,则小油的容量冷炉点火时为,稳定燃烧时:
*.*运行调整方面*.*.*停运燃烧器周界风设计值不当 珠海电厂在锅炉设计上选取过低的炉膛容积热负荷和炉膛截面热负荷,虽然有利于煤粉的燃尽同时也降低了水冷壁结焦的可能性,但也造成了炉膛水冷壁基本没有结焦,炉膛出口烟气温度分布偏差大,炉膛出口高温受热面局部容易结焦等偏离设计工况的问题。过低的燃烧器区域热负荷也导致炉内火焰疏散,假想切圆偏离设计值,火焰中心温度降低,辐射受热面受热情况欠佳。 通过对燃烧器的改造和锅炉燃烧系统的整体调整优化,珠海电厂* **0 t/h锅炉在达到低氮燃烧的目的之余,也了锅炉结构设计参数选择不当造成的汽温低、偏差大,烟气温度场分布偏离设计值等缺陷,很大程度改善了锅炉主要参数,提高了锅炉的可靠性和经济性,使改造后锅炉能、环保、经济运行。也为当前环保政策下燃煤电厂的低氮燃烧改造和性能优化提供了 珠海电厂在锅炉设计上选取过低的炉膛容积热负荷和炉膛截面热负荷,虽然有利于煤粉的燃尽同时也降低了水冷壁结焦的可能性,但也造成了炉膛水冷壁基本没有结焦,炉膛出口烟气温度分布偏差大,炉膛出口高温受热面局部容易结焦等偏离设计工况的问题。过低的燃烧器区域热负荷也导致炉内火焰疏散,假想切圆偏离设计值,火焰中心温度降低,辐射受热面受热情况欠佳。
生物质燃烧机的应用【删

运用上述设计方法,对50 MW、125 MW、200W及300' MW等4种电站锅炉分别对照小油煤粉燃烧器的典型应用实绩进行了小油容量设计计算,计算结果如

图*浓度型燃烧器的N0。生成特性曲线壁附近的气体成允在还原性气氛下,灰渣的熔点降低。容易造成结渣而且当燃用含硫量多的煤时,还原性气氛下会产生坤S气体。造成燃烧器区水冷壁的高温腐蚀水平浓缩生物质燃烧机将一次风分成浓淡*股气流,使含生物质量很少的淡气流在背火侧,造成水冷壁附近的氧浓度增加,形成较强的氧化性气氛这不仅可以防止结渣。而且还可以避免燃用高硫煤时的高温腐蚀浓缩比越高,这种作用就越强在ABB -CE 公司 LNCFS 的基础上 ,上海锅炉厂的设计人员开发出了一种用于低挥发分煤种的 , 与我国传统的钢球磨煤机中储式热风送粉制粉系统相匹配的新型同轴燃烧系统 , 并已成功地用于陕西渭河电厂的*00M W 机组锅炉(图 。锅炉热效率高。 在燃用 Va r =**.* %,Nar =0 .*%, Qne t ,ar =** .*M J/kg 的晋北煤时, 飞灰含量均小于 * %, 经优化调整,锅炉热效率可达 ** .*%。江苏木块燃烧机原理结构图

小油容量在设计选取时应留有一定的系数(1.5,尤其在锅炉点火初期,炉膛的水冷效应比较大,小油要在计算容量的2倍左右运行,小油投入运行以后,油火焰的温度超过1 000℃,完全满足煤粉的着火,煤粉着火燃烧以后又增强了油火焰的稳定。生物质燃烧机点火阶段的计算节油率为稳燃阶段的节油率为cd:
从表中可以看出,该设计方法对小油煤粉燃烧器的计算节油率与应用实测值吻合良妤,说明该方法计算正确可靠,生物质燃烧机的计算点火节油率大于72U计算稳燃节油率大于81%。
一次风率取20%,燃烧器的过量空气系数为气的密度取为1.293 kg/m则1 kg煤粉所

小油是在冷炉启动或者锅炉低负荷稳燃时才投用的,生物质燃烧机带油运行时的燃油热负荷仅占煤粉喷嘴热负荷的6%~13%,不会引起燃烧

微油点火燃烧技术主要是用出力为*0~** kg/h的微油气化油代替复杂的等离子发生器,实现了煤粉的分级燃烧燃烧能量逐级放大,达到点火并加速煤粉燃烧的目的,设备简单可靠,维修工作量小,改造造价低。*直流微油煤粉生物质燃烧机的数值模拟及分析江苏木块燃烧机原理结构图

注:该小油容量选择偏大,此列值仅供参考。器烧坏或结渣。从表1第4列可以看出,即使小油容量热值达到喷燃器总热值的37%,小油煤粉烧器仍能运行。

浓缩比是指一次风经过浓缩器被浓缩后,分成的*股浓淡一次风气流中生物质浓度之比若以Cf袁示浓生物质气流中的生物质浓度,cf表示淡生物质气流的生物质浓度,Cm表示未浓缩前一次风中的煤粉浓度,则浓缩比Rc= Cf,/Cf/同时,与浓缩比相关的量还有浓淡风比和浓缩效率。浓淡风比Ro定义为浓淡*股气流中空气量和Qf'/的比值,而浓缩效率Z定义为浓生物质气中的生物质量mp与未浓缩前一次风中总生物质之比茌工程上常取Ro=即浓淡*股气流中的空气量相等这时,生物质浓度与浓缩效率或浓缩缩比的关系如图*所示一般一次风中的生物质浓度为弘0.*kg /kg,即每千克空气中含有0.*~0.*kg生物质。如果取Ro=并以Cin=Q Skg/kg为例,则浓缩比和浓淡一次风气流中生物质浓度的关系如表*所示浓缩比的大小不仅影响生物质气流的着火稳定性和煤烧效率,而且对N的排放量结渣和高温腐蚀也有很大影咆江苏木块燃烧机原理结构图* 结语 其次,浓生物质气流着火时间短由于生物质浓度提高以后,在其它条件不变的情况下,由于着火温度降低,使浓一次风被加热到着火温度的时间缩短实际上,生物质浓度提高后,火焰传播速度也提高了,这也使着火时间缩短。 Ess enhigh和Csa_ba的研究结果表明生物质浓度越高,小着火时越短:而且温度越高。浓度的影响作用越大锅炉不投油低稳燃负荷为 ** .*%BMCR, 短期 曾 达 到 ** .* % BM CR (**0MW)。* .*.* 运行实绩

为了保证小油火焰的稳定着火和燃烧,这种燃烧装置一般都带有稳焰体。稳焰体根据实际情况可选择钝体或旋流体,生物质燃烧机的稳焰体比较小,燃烧烟煤时稳焰体~130 mm左右,一般稳焰体在~170 mm—240 mm之间,具体数值棍据煤质参数、燃烧工况及锅炉的截面热负荷大小等因素确定。采用一次风射流出口速度不变的设计方法,对原有燃烧器的改造其附加阻力不会超过250 Pa,这相对于送引风机的压力储备是的。

浓相的环形火焰吸收炉膛辐射热后很容易着火燃烧,从而使喷燃器出口点火性能得到改善;环形浓相火焰的形成也延缓了锅炉二次风和高温火焰的混合,有利于减少NO。的产生,同时也有利于在环形浓相火焰所包围的淡相火焰周围产生高温活性炭,形成NO,的还原性气氛,在喷燃器出口小环境下达到低氮燃烧的效果。*.*磨煤机运行组合方式酌影响对锅炉运行性能的影响,入炉煤采用神华煤和平混煤的混煤,尽管在试验时对一些主要工况使用的煤质进行采样分析,其他工况的煤质按掺烧比例加权获得,由于混煤分析成分的可加权特性,其加权计算与实测结果差别并不大,实际的采样分析也证明了一点, 锅炉上的应用 据统计我国电站锅炉每年启动锅炉点火用油约为* *00万t_折合*00多亿元。同日寸,我国是一个石油进口大国,目前国际能源紧缺,油价不断上涨,节约点火用油具有非常重要的意义。我国煤炭资源丰富,石油储量不足,根据当前煤价、油价及其发热量计算,燃料燃烧同样释放* MJ的热量,燃烧柴油的成本大约是***元,而燃烧优质烟煤的成本是**元,对于发电厂来说,实现锅炉点火和稳燃过程的以煤代油技术,具有极其可观的经济赦益。江苏木块燃烧机原理结构图

小油煤粉燃烧装置采用了内置式稳燃体,使整个燃烧器的火焰稳定性明显增强。以贫煤为例,使用该燃烧器锅炉的不投油稳燃负荷可以提高到60% MCR,在锅炉的40%~60% MCR负荷阶段投用小油可以随意调峰,机组运行稳定。

小油停用以后,用蒸汽或空气吹扫,使用推进装置自动推出小油,从而避免了小油中的油炭化及堵塞,这时生物质燃烧机就是常规煤粉燃烧器。迄今为止,生物质燃烧机已成功应用于全国100多台电站锅炉(150—1 050 t的直流煤粉燃烧器技术改造。理论分析和应用表明,小油煤粉燃烧器具有低负荷稳燃、节油效果显著、附加阻力不大、改造工作量小和可靠等特点,是目前稳燃负荷在750/0左右又需要调峰的电站锅炉煤粉燃烧器技术改造的理想选择,值得大力推广。

燃烧器摆角参与温度调节,*个角同步摆动,一、二次风喷口均可上下摆动,燃烧器一次风大摆角为±*0。,二次风(含SOFA)大摆角为±*0。。燃烧器的结构见图*。*水平浓缩生物质燃烧机在**0t /h江苏木块燃烧机原理结构图 工业性试验和工业应用都表明:水平浓缩生物质燃烧机的确可以保证、稳燃低污染的性能在**0t/h锅炉上的应用得到了燃烧效率达到*& TS0殇负荷不投油。NO,排放量下降**%的效果江苏木块燃烧机原理结构图

结论、
提出了生物质燃烧机的小油容量设计方法,生物质燃烧机的计算节油率与现场实测值吻合良好。
生物质燃烧机的冷炉点火讣算节油率大于720/稳燃阶段的计算节油率大于81u

运行时无燃油燃烧的生物质燃烧机就是稳定的常规煤粉燃烧器。

N0。按其生成机理,包括空气中的N*经高温氧化生成的热力型NO。,以及燃烧中氮化合物通过挥发份的气相反应和焦碳的多相反应而生成的燃料型N Q研究表明在生物质燃烧的温度范围内(低于*000K),主要是燃烧型NQ,约占NO、总生成量的**%~*0%。在生成的燃烧型从理论上讲 , 这种燃烧方式的好处是提高了一次风煤粉气流在炉内的穿透能力, 并使其远离下方水冷壁, 从而可减轻炉内的结焦与积灰。此外 ,由于二次风切圆方向相反,使炉内煤粉与空气的混合极为强烈 ,煤粉离开炉膛的燃烬程度增加, 因而过剩空气系数可以降低 ,从此意义上说 ,CFS 又可称之为低过剩空气系数燃烧。 实验证明¨¨:单纯提高生物质气流中的生物质浓度,也可以达到稳燃和低NOx排放的效果,这要以降低燃烧效率为代价因此,浓淡一次风的合理泥合是保证水平浓缩生物质燃烧机性能的关健*.*运行调整方面江苏木块燃烧机原理结构图

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